ЯДРО ЖЁСТКОСТИ — [СЕРДЕЧНИК ЗДАНИЯ] вертикальная пространственная несущая система внутри многоэтажного каркасного здания в форме замкнутой сплошной или сквозной призматической оболочки, воспринимающая горизонтальные ветровые нагрузки, действующие на здание… … Строительный словарь
ядро жесткости — Вертикальная пространственная несущая система внутри многоэтажного каркасного здания в форме замкнутой сплошной или сквозной призматической оболочки, воспринимающая горизонтальные ветровые нагрузки, действующие на здание [Терминологический… … Справочник технического переводчика
ВКЛАДЫШ АНТИСЕЙСМИЧЕСКИЙ — [СЕРДЕЧНИК АНТИСЕЙСМИЧЕСКИЙ] железобетонный вертикальный вкладыш в простенках кирпичных стен, жёстко связанный с антисейсмическим поясом и перекрытием здания (Болгарский язык; Български) противоземетръсна вложка; противоземетръсно ядро (Чешский… … Строительный словарь
ЗАМОК — механическое, электрическое или электронное устройство, ограничивающее возможность несанкционированного пользования чем либо. Замок может приводиться в действие устройством (ключом), имеющимся в распоряжении определенного лица, информацией… … Энциклопедия Кольера
Заливаем армопояс и сердечники | Технология строительства
Литейное производство — Все металлы, способные плавиться, как, напр., золото, серебро, олово, свинец, цинк и т. п., могут быть употребляемы для отливок. Но главнейшим материалом для этого дела в нынешнее время служат сплавы меди и железа в виде чугуна и стали. Из… … Энциклопедический словарь Ф.А. Брокгауза и И.А. Ефрона
небоскрёб — а; м. Очень высокое, многоэтажное здание. Небоскрёбы уходят в небо. * * * небоскрёб высотное здание в несколько десятков этажей (деловое, административное, жилое, отель и т. д.). Сооружение небоскрёбов началось в США с 1880 х гг. с изобретением… … Энциклопедический словарь
Балаковская АЭС — Балаковская АЭС … Википедия
Междугородные кабели связи — кабели связи (См. Кабель связи), проложенные между городами или другими крупными населёнными пунктами. М. к. с. преимущественно высокочастотные: симметричные и коаксиальные. При многоканальной связи (См. Многоканальная связь) по… … Большая советская энциклопедия
Pz VI H «Тигр» — Pz VI H Тигр … Энциклопедия техники
Vice City — Grand Theft Auto: Vice City Разработчик PS2, ПК: Rockstar North Издатель Rockstar Games Дата выпуска … Википедия
Сердечники в строительстве это
Комплексные конструкции состоят из железобетона и каменной кладки, обычно кирпичной. Железобетон располагают в комплексном элементе внутри или снаружи
Столбы с внутренним железобетонным сердечником возводят так: выкладывают ярус кладки высотой до 1,2 м, вставляют в оставленную в кладке пустоту арматурный каркас и тщательно заполняют пустоту бетоном пластичной консистенции. Затем выкладывают и бетонируют ярус и т. д. При расположении бетона контроль его качества на всю высоту этажа, закладывая в нее хомуты, выпускаемые1 в оставленные для бетона штрабы, затем в штрабы устанавливают и привязывают к хомутам продольную арматуру, приставляют к штрабам щиты опалубки и заполняют их бетоном.
Наружный железобетон при изгибе или внецентренном сжатии дает большее увеличение прочности сечения, чем внутренний, так как он более удален от нейтральной оси сечения. В связи с этим, а также в связи с удобством контроля за бетонированием наружное расположение железобетона, несмотря на некоторый расход опалубки, предпочитают внутреннему.
Сцепление кладки с бетоном в комплексных конструкциях бывает весьма прочным: в правильно выполненных конструкциях оно вполне обеспечивает совместность деформаций кладки и железобетона при загружении. В начальный период твердения прочность у бетона в кирпичной опалубке нарастает скорее, чем у такого же бетона в деревянной опалубке, и конечная прочность получается большей, так как кирпичи отсасывают избытки влаги из свежеуложенного бетона.
Предельная сжимаемость кирпичной кладки больше, чем бетона, и поэтому при предельном загружении комплексного элемента, к моменту, когда бетон уже начинает разрушаться, кладка имеет еще некоторый запас прочности и, следовательно, не вполне используется. Использование кладки в комплексных элементах несколько улучшается благодаря тому, что бетон, получая при твердении большую усадку, чем кладка (в кладке усадка происходит только за счет швов), несколько обжимает последнюю.
Для кладки комплексных конструкций целесообразно применять кирпич пластического прессования, так как он сравнительно мало деформативен. Целесообразно для кладки применять раствор повышенной прочности, так как это уменьшает ее сжимаемость. Такими мероприятиями все же не достигают полного использования кладки. Поэтому сопротивление кирпичной кладки в расчетах нововозводимых комплексных элементов принимают с коэффициентом условий работы тк = 0,85 ().
На комплексные конструкции расходуется меньше цемента и арматуры, чем на железобетонные; они экономичнее монолитных железобетонных конструкций, так как требуют значительно меньше опалубки и могут быть возведены в более короткие сроки.
Комплексные конструкции были первоначально предложены проф. В. П. Некрасовым. В 1942 г. проф. П. Л. Пастернак изложил теорию их расчета и на примерах показал целесообразность их применения. В 1945—1948 г. доктор техн. наук С. В. Поляков и кандидат техн. наук В. К. Ка- мейко провели в ЦНИПС значительные экспериментальные исследования комплексных конструкций.
При устройстве железобетонной рубашки и толщине обоймы до 4 см применимы методы торкретирования и пневмобетонирования, окончательная отделка усиленной конструкции — устройство штукатурного накрывочного слоя.
Продольное армирование и армирование железобетоном (комплексные конструкции)
Усиление кладки железобетонной обоймой осуществляется путем бетонирования
Вместо утолщения стен, отд. участки кладки можно усиливать сетчатым армированием или.
устраивается временное крепление несущих конструкций; отрывается грунт вокруг усиливаемого фундамента
Широкое распространение получило усиление фундаментов железобетонными обоймами, устраиваемыми без углубления фундамента, причем оно может.
В армокаменных конструкциях применяются следующие виды армирования: сетчатое (поперечное); продольное с расположением арматуры внутри или в штрабе кладки; армирование железобетонными элементами, монолитно работающими с кладкой (комплексные.
Кладку стен облегченной конструкции выполняют с расшивкой швов фасадной стороны. Для защиты от увлажнения подоконные участки наружных стен, участки обреза цоколя выкладывают в верхних двух рядах сплошной кирпичной кладкой.
для усиления существующих конструкций — фундаментов, колонн, стен, перекрытий.
Комплексное решение этих и ряда организационных вопросов позволит создать индустрию монолитного железобетона.
Главная » Строительные технологии » Speed Core — новая конструкция сердечника зданий для ускорения строительства небоскребов
Компания Magnusson Klemencic Associates объявила, что нашла более быстрый способ возведения высотных зданий, с помощью своей композитной системы стен с сердечником Speed Core.
Rainer Square, 58-этажний небоскреб в Сиэтле, строится вокруг системы железобетонных композитных стен, которую компания Magnusson Klemencic Associates (MKA) разработала совместно с университетом Пердью. Рон Клеменчич, председатель правления и генеральный директор MKA, говорит, что эта система позволит застройщику сократить сроки строительства на 8 месяцев.
Эта система может сэкономить восемь месяцев на этапе строительства
За последние 50 лет в высотном строительстве применялось несколько методов. В 1960-х годах высокие здания стягивались по периметру, но застройщики и жильцы были недовольны тем, что скобы заслоняли обзор, и это привело к использованию стальных сердечников.
Но этот метод оказался неэкономичным и был заменен в 1980-х годах структурными системами со скобами из больших композитных колонн, заполненных бетоном. Однако, эти колонны из-за большого диаметра «мешались» лифтам, «сокращали» площадь ванных комнат и коридоров, поэтому начиная с 1990-х годов сердечники стали строить из железобетона.
Эта система может сэкономить восемь месяцев на этапе строительства
Тем не менее, сроки строительства небоскребов зависят от скорости возведения сердечника. Speed Core – стальная/бетонная композитная стеновая система, в которой используются две стальные пластины, соединенные стальными промежутками с полостью между плитами, заполненными высокопрочным бетоном. Для соединения стальных пластин, являющихся частью панелей, используются 240 000 стержней.
По словам Клеменчича, конструкция сердечника Speed Core была вдохновлена методикой, разработанной в Великобритании и предназначенной для защиты от ядерного взрыва в оборонной и ядерной отраслях.
В 2007 году компания МКА привлекла ученых из университета Пердью для исследования новой системы стальных сердечников для высотных зданий. Фонд им. Чарльза Панкова профинансировал исследование. Потребовалось три года, чтобы найти подтверждение концепции композитной сэндвич-панели, и еще десять лет, чтобы найти клиента, готового опробовать его на реальном строительном проекте. Застройщик Wright Runstad https://dom-srub-banya.ru/serdechniki-v-stroitelstve-eto/» target=»_blank»]dom-srub-banya.ru[/mask_link]
Сердечник в строительстве для чего
В последние годы в гражданских и промышленных каркасных зданиях с бетонными поясами стали возрождаться монолитные конструкции (колонны, перекрытия, ригели, диафрагмы жесткости). В НИИЖБе разработан метод расчета монолитного каркаса [1], который дает надежные результаты и принят в ряде международных нормативных документов. Монолитный бетон стали широко применять и в мостостроении [2].
“Курортпроект” и ЦНИИСК им, Кучеренко разработали проект усиления кирпичных пилонов здания Гостиного двора монолитными железобетонными сердечниками (колоннами) сечением 40×50 см с разными высотами (12,1 и 18,2 м) с опиранием их на железобетонные балки сечением 60×100 см силового короба. Сердечники запроектированы под расчетную нагрузку 320 тс из тяжелого бетона класса В25. Бетонирование сердечников выполняли Спецмонтаж Агрисовгаза и Мосспецмонолит при участии ЦНИИСК им.Кучеренко и НИИЖБ. Работы вели в естественных условиях распиленных ниш (размером 50×60 см) в 2- и 3-этажных частях аггриума этого здания.
При монтаже арматурного каркаса устанавливались внутренние неизвлекаемые провода для прогрева бетона и одновременно в кирпичной кладке перфоратором просверливались 5 наклонных каналов 020 мм с шагом по высоте через 1,5 м. Каналы с помощью ручного шприца заполнялись цементным раствором марки 100 на поливинилацетате (состав раствора 1:0,15; В/ Ц=0,28). При отрицательной температуре в раствор вводили добавку нитрита натрия.
В заполненные раствором каналы устанавливали оцинкованные анкера длиной 600 мм из арматуры класса A-II 012 мм, которые связывали проволокой с арматурным каркасом. Отверждение поливинилцементного раствора при отрицательной температере происходило путем электропрогрева каркаса в течение 4-5 ч.
После проверки правильности вертикальной установки арматурного каркаса по ярусам с одной его стороны укрепляли фанерную финскую крупнощитовую опалубку толщиной 21 мм с отверстиями для проводов электропрогрева. Опалубку закрепляли в основании и с боков анкерами, после чего смазывали разведенной мастикой (нигрол 2 части, мыло 2 части и вода 12 частей).
Состав бетонной смеси проектировали по Рекомендациям НИ- ИЖБа с испытанием бетонных кубов в возрасте 28 сут по стандартной методике. Для бетонирования опорных конструкций был подобран уточненный состав бетона класса ВЗО ( кг на 1 м3): портландцемент (А400) — 450; щебень гранитный — 1150; песок — 570; вода — 157. 165 (в зависимости от влажности песка и щебня); суперпластификатор С-3 — 0,7% или модификатор МБ-01 — 10% от массы цемента. Пластификаторы обеспечивали стабильную подвижность бетонной смеси (ОК =8. 10 см) и снижение водопотребности с повышением прочности бетона.
Перед бетонированием арматурных каркасов по ярусам в течение 2 ч осуществляли предварительный прогрев арматуры и опалубки. Бетонирование первого опытного сердечника по ярусам выполняли бетонной смесью марки 400, поставляемой заводами в миксерах по 1,5 м3 с непрерывным г ремешиванием до 3 ч.
3 первые ярусы высотой по 3,1 м бетон укладывали порционными бадьями с подачей их краном. Бетонную смесь уплотняли маломощными вибраторами с возмущающей силой до 3500 Н, после чего включали внутренний подогрев через неизвлекаемые провода для всего яруса. Одновременно отбирали бетонную смесь на контрольные кубы, которые прогревали отдельно в формах при тех же температурах (40. 45°С), что и бетонный массив сердечника. Полный цикл электропрогрева бетона в ярусах с подъемом температуры до 45°С при наружной температуре воздуха от -10°С и ниже составлял 50 ч.
Опыт показал, что возведение конструкций из монолитного бетона требует повышенного внимания к подбору его состава, способу его укладки и контролю качества [3], особенно в зимнее время, поскольку этот контроль затруднительно выполнять в условиях стройплощадки.
Прочность бетона при электропрогреве контролировали также путем стандартного расчета в соответствии с фактическим температурным режимом по кривым, построенным для прогреваемых в тех же температурных условиях бетонных кубов размером 10×10 см.
Затем более половины монолитных опорных конструкций (сердечников, стен короба) бетонировались при отрицательной температуре (-15°С и ниже). Их бетонировали также в финской сборнощитовой опалубке, закрепляемой по ярусам. Электропрогрев бетона при пониженных температурах для всех конструкций осуществлялся также неизвлекаемыми проводами, монтируемыми на арматурном каркасе.
При этом пользовались добавкой нитрита натрия по рекомендациям НИИЖБа [4]. Технология бетонирования последующих сердечников и стен силового короба с перекрытиями атриума в целях предохранения от расслоения бетонной смеси при ее укладке в ярусы была изменена.
Бетонную смесь в сердечники подавали через наклонные короба с укороченными до 1,5 м стальными рукавами с одновременным вибрированием ее не менее 20 мин. Перед укладкой свежего бетона отвердевшие бетонные торцы ярусов и стен специально обрабатывались — снималась цементная пленка, создавалась шероховатая наклонная поверхность и наносился слой цементно-полимерного раствора толщиной 2. ..3 см (состава цемент 4 кг, вода 1,4 л и добавка МБ-01 0,4 кг). Этот слой раствора обеспечивал монолитность рабочих швов между отвердевшим и свежим бетоном. За счет надежного сцепления этот свежий раствор практически исключил образование холодных швов, внутренних раковин, воздушных полостей. Сочетание слоя раствора с добавками при укладке бетона с короткими бетоноводами (не более 1,5 м) в ярусах позволило исключить расслаиваемость бетона при его укладке.
После набора бетоном прочности по ярусам не менее 15% от проектной произвели демонтаж опалубки забетонированных сердечников. На верхнеий торец сердечников со стальным листом и стены монолитного опорного короба с распределенными балками установили стальные несущие большепролетные фермы со светопрозрачным покрытием из пакета стеклоблоков [5]. В составе здания Гостиного двора забетонировано свыше 70 сердечников, усиливших большую часть кирпичных пилонов этого уникального сооружения.
Подливку бетона и раствора под опоры стальных ферм (рис.З) выполняли по разработанным специальным Рекомендациям ЦНИ- ИСК им.Кучеренко с участием ЗАО “Курортпроект” и НИИЖБ в соответствии с ТУ 6-02-594-70 (ГОСТ 10587-84), утвержденными Генди- рекцией ОАО «Гостиного двора”. Подливку при переменной высоте шва (до 70 мм) выполнили укладкой бетонной смеси (с добавкой модификатора МБ-01) и вибрированием ее специальной изогнутой насадкой. При тонких швах (3. 20 мм) применяли герметичную опалубку с отверстиями с трех сторон (с заглушками) для контроля заполнения пространства шва инъекционным раствором. В отверстия под давлением до 6 атм насосом подавали инъекционный раствор с подпрессовкой его в течение 7-10 мин.
Выполненные таким образом опорные конструкции [6] позволили передать основную долю нагрузки от покрытия арочно-вантовых ферм с прогонами на монолитные сердечники и их балочные основания, что исключило догрузку стен пилонов и сохранило прежний вид фасада Гостиного двора.
Оценку монолитности на участках рабочих швов бетонирования сердечников и стен опорного короба производили дефектоскопией по ярусам ультразвуковыми приборами (УК-1401 и УК-10МП) по скорости прохождения ультразвукового луча. В 13 ярусах монолитных сердечников было выявлено наличие раковин и пустот с прослойками в контактах отвердевшего и свежего бетонов.
Для устранения раковин в плоскости дефектных швов с открытой грани каждого яруса сердечника просверливались парные отверстия 020 мм на глубину до 38 см с последующей промывкой отверстий и раковин водой по замкнутому циклу. Затем эти отверстия с внутренними прослойками заполняли инъекционным цементным раствором (В/Ц = 0,35), приготовленным с использованием модификатора МБ-01.
Раствор нагнетали ручным насосом под давлением до 6 атм с подпрессовкой. Кроме того, при проведении дефектоскопии бетона сердечников первого яруса в трех осях были выявлены (с помощью микроскопа МПБ- 2) трещины шириной раскрытия до 1,8 мм и глубиной их проникновения внутрь до 45 мм. Высверленные из массива сердечников в двух ярусах бетонные керны (090 мм) указали на присутствие трещин с воздушными прослойками. Испытания на сжатие этих кернов показали, однако, превышение фактической прочности бетона над проектной.
В связи с выявленными внутренними дефектами в виде каверн и раковин в рабочих швах монолитного бетона в первых ярусах возникла необходимость контроля средней прочности бетона в опорных конструкциях. Его проводили стандартными способами — отбором кубов с ребром 10 см и призм из четырех партий бетона при бетонировании и испытанием их в проектном возрасте (ГОСТ 1808090).
Далее провели обработку полученных результатов статистическим методом согласно ГОСТ 18105-86. Были применены также неразрушающие методы контроля прочности бетона в конструкциях (методом упругого отскока с использованием склерометра Шмидта), по которому испытано более 550 точек. Для отдельных ярусов проведены стандартные испытания бетона методом отрыва со скалыванием. Построениетарировочной зависимости по методу упругого отскока скпорометром Шмидта выполняли на основании испытаний кубов разрушающим и неразрушающим методами по ГОСТ 17624-87.
Для статистического метода контроля при бетонировании ярусов отбор образцов (серия из шести кубов) производился один раз в смену. Сопоставление прочностных испытаний монолитного бетона по разрушающим и неразрушающим методам показало разброс результатов до 15%. Средняя прочность бетона по каждому из контролируемых способов испытания, как правило, превышала проектную прочность.
Для диагностического контроля напряженно-деформированного состояния монолитных сердечников Гостиного двора использовалась методика, ранее разработанная в НИИЖБ и ЦНИИСК им.Кучеренко [6 . 9], с применением датчиков напряжений НИИ строительства Эстонии и ЦНИИСК им.Кучеренко.
Для дальнейших исследований в 3 и 5 ярусах арматурного каркаса сердечника (№ 9А/1 в осях 92/ 93) были установлены и забетонированы с участием НИИЖБ рамки с датчиками напряжений (по 10. 17 шт) в двух сечениях. Из этого опытного сердечника были отобраны (а позднее испытаны) бетонные кубы и призмы.
Проведенный в 1998 г. комплекс исследований по бетонированию и усилению монолитными сердечниками несущих конструкций светопрозрачного покрытия атриума Гостиного двора позволяет сделать следующие основные выводы:
1. Предложенный способ усиления пилонов этого исторического здания бетонными монолитными сердечниками (по ярусам) с опиранием на монолитные железобетонные балки и фундаменты гарантирует прочность и надежность возведенного уникального светопрозрачного покрытия.
2. Выполненный статистический контроль прочности образцов монолитного бетона, отобранных непосредственно при бетонировании опорных конструкций (сердечников, балок, стен короба, плит), подтвердил превышение средней прочности бетона над проектной при низких значениях коэффициентов вариации, что указывает на стабильное качество бетона, уложенного в несущие монолитные конструкции.
Источник: betony.ru
Здания с несущими и самонесущими стенами из кирпичной (каменной) кладки
Для кладки стен из кирпича (камня) следует применять однорядную цепную систему перевязки. На площадках с сейсмичностью 7 баллов допускается применение многорядной системы перевязки, при этом тычковые ряды кладки необходимо устраивать не реже, чем через три ложковых.
В сейсмических районах не допускается применение в несущих и самонесущих стенах облегченной кладки с внутренними теплоизоляционными слоями.
Для кладки несущих и самонесущих стен следует применять следующие изделия и материалы:
а) кирпич обожженный полнотелый или пустотелый марки 75 и выше с вертикальными отверстиями диаметром не более 16 мм и пустотностью не более 25%;
б) керамические камни марки не ниже 100 с вертикальными отверстиями диаметром не более 16 мм и пустотностью не более 25 %;
в) сплошные бетонные камни и мелкие блоки из тяжелых и легких бетонов класса не ниже В3,5;
г) при сейсмичности площадки строительства 7 баллов допускается применение керамических камней марки не ниже 75 с вертикальными щелевыми пустотами шириной до 12 мм и пустотностью не более 25%.
Кладка стен должна выполняться на смешанных цементных растворах марки не ниже 50.
Применение в кладке несущих и самонесущих стен камней и мелких блоков правильной формы из природных материалов (ракушечники, известняки, туфы, песчаники), пустотелых бетонных камней и блоков, сплошных блоков из ячеистого бетона класса ниже В3,5, кирпича и камней,
изготовленных с применением безобжиговой технологии, должно осуществляться по нормативно-инструктивным документам, разработанным в развитие настоящих норм.
Выполнение при отрицательной температуре кирпичной (каменной) кладки несущих и самонесущих стен (в том числе усиленных армированием или железобетонными включениями) при сейсмичности площадок строительства 9 и 10 баллов запрещается.
При сейсмичности площадок строительства 7 и 8 баллов допускается выполнение зимней кладки с обязательным включением в раствор добавок, обеспечивающих твердение раствора при отрицательных температурах.
В сейсмических районах не допускается применение обожженного кирпича или керамического камня с горизонтальными (параллельными постели кладки) пустотами.
Значение временного сопротивления кирпичной (каменной) кладки осевому растяжению по неперевязанным швам (нормальное сцепление — Rnl) для несущих и самонесущих стен должно быть не менее 120 кПа (1,2 кгс/см 2 ).
Для повышения нормального сцепления кладки следует применять растворы со специальными добавками.
Значения расчетных сопротивлений кладки Rtl (осевое растяжение), R (срез) и Rnl (растяжение при изгибе) по перевязанным швам следует принимать в соответствии с указаниями строительных норм по проектированию каменных и армокаменных конструкций, а по неперевязанным швам — определять по формулам (7.1-7.3) СНиП РК 2.03-30-2006 в зависимости от величины Rnt , полученной при испытаниях, проводимых в районе строительства:
Значения Rf Rsq и Rtb не должны превышать соответствующих значений, получаемых при разрушении кладки по кирпичу или камню.
Требуемое значение Rni следует назначать в зависимости от результатов испытаний кирпичной (каменной) кладки в районе строительства и указывать в проекте.
При невозможности получения на площадке строительства значения Rnt, равного или превышающего 120 кПа (1,2 кгс/см 2 ), использование кирпичной или каменной кладки для устройства несущих и самонесущих стен не допускается.
При возведении зданий в сейсмических районах, для определения фактической величины нормального сцепления кладки, следует проводить контрольные испытания. Возведение
зданий с несущими и самонесущими кирпичными (каменными) стенами без проведения контрольных испытаний кладки не допускается.
В уровнях перекрытий и покрытий кирпичных зданий по всем продольным и поперечным несущим стенам должны устраиваться антисейсмические пояса, выполняемые из монолитного железобетона с непрерывным армированием..
В зданиях с монолитными железобетонными перекрытиями, заделанными по контуру в стены, антисейсмические пояса в уровне перекрытий допускается не устраивать. При этом длина части монолитных железобетонных перекрытий и покрытий, опирающейся на кирпичные стены, должна быть неменее 250 мм.
Антисейсмические пояса и монолитные железобетонные перекрытия верхнего этажа здания должны быть связаны с кладкой вертикальными выпусками арматуры или железобетонными
связями.
Антисейсмический пояс должен иметь зону для опирания перекрытия и устраиваться на всю ширину стены. В наружных стенах толщиной 510 мм и более ширина пояса может быть меньше толщины стены на величину до 150 мм. Высота пояса должна быть не менее 150 мм, класс бетона не ниже В12.5. Антисейсмические пояса армируются пространственными каркасами с продольной арматурой не менее 4Ø10 при сейсмичности площадок строительства 7 и 8 баллов и не менее 4Ø12 — при сейсмичности площадок строительства 9 и 10 баллов.
В сопряжениях несущих стен в кладку должны укладываться арматурные сетки с суммарной площадью сечения продольной арматуры не менее 1 см 2 , длиной не менее 150 см через 700 мм по высоте при сейсмичности строительной площадки 7 и 8 баллов и через 500 мм — при сейсмичности площадок строительства 9 и 10 баллов.
Внутренний железобетонный слой трехслойной каменно-монолитной кладки должен выполняться из бетона класса не ниже В10 и иметь толщину не менее 100 мм.
Внешние слои каменно-монолитной кладки (кирпичные) должны быть связаны между собой горизонтальной арматурой, устанавливаемой с шагом не более 600 мм и пропускаемой через внутренний слой бетона.
Перекрытия и покрытия должны опираться на внутренний железобетонный слой каменно-монолитной кладки или на антисейсмический пояс.
Высота этажа зданий с несущими стенами из кирпичной кладки, не усиленной армированием или усиленной только горизонтальными арматурными сетками, не должна превышать при сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно 5,0; 4,0 и 3,5 м. При этом отношение высоты этажа к
толщине стены должно быть не более 12.
Высоту этажа зданий со стенами комплексной конструкции или из каменно-монолитной кладки допускается принимать при сейсмичности 7, 8, 9 и 10 баллов соответственно 6,0; 5,0; 4,5 и 4,0 м.
В зданиях с несущими кирпичными стенами, кроме наружных продольных стен, как правило, должно быть не менее одной внутренней продольной стены, связанной с торцевыми наружными и внутренними поперечными стенами. Поперечные несущие стены лестничных клеток должны проходить на всю ширину здания.
Расстояния между осями поперечных стен или заменяющих их рам должны проверяться расчетом и быть не более величин, приведенных в табл. 7.4 СНиП РК 2.03-30-2006.
Размеры элементов стен из кирпичной кладки следует определять по расчету. Для кирпичной кладки без усиления или с усилением в виде горизонтального армирования в швах должны также удовлетворяться требования, приведенные в табл. 7.5 СНиП РК 2.03-30-2006.
Дверные и оконные проемы в кирпичных стенах лестничных клеток при сейсмичности 8 и более баллов должны иметь железобетонное обрамление.
Лестничные площадки и балки лестничных площадок следует заделывать в кладку на глубину не менее 250 мм и заанкеривать. Элементы сборных лестниц (ступени, косоуры, сборные марши) должны быть закреплены.
Устройство консольных ступеней, заделанных в кладку стен лестничных клеток, не допускается
Вынос балконов в зданиях с каменными стенами и сборными перекрытиями не должен превышать 1,5 м.
Участки стен и столбы над чердачным перекрытием, имеющие высоту более 400 мм, должны быть армированы или усилены монолитными железобетонными включениями, заанкеренными в антисейсмический пояс.
Перемычки должны устраиваться, как правило, на всю толщину стены и заделываться в кладку на глубину не менее 350 мм. При ширине проема до 1,5 м заделка перемычек допускается
на 250 мм.
В сейсмических районах применение сборных брусковых перемычек не допускается.
Несущие стены, в которых размещаются вентиляционные каналы и дымоходы, следует проектировать в виде комплексной конструкции.
В пределах плана здания или отсека не допускается изменять направление раскладки железобетонных плит сборных перекрытий (покрытий), выполненных по пунктам 7.23.а,б СНиП РК 2.03-30-2006.
Самонесущие стены должны иметь связи с каркасом, не препятствующие горизонтальным смещениям каркаса вдоль стен. Между поверхностью стен и колоннами каркаса должен предусматриваться зазор не менее 20 мм.
По всей длине самонесущей стены из кирпичной (каменной) кладки в уровне плит перекрытия (покрытия) или верха оконных проемов должны устраиваться антисейсмические пояса, соединенные гибкими связями с каркасом здания. В местах пересечения торцевых и продольных стен следует устраивать антисейсмические швы на всю высоту стен.
Прочность самонесущих стеновых конструкций и их креплений надлежит проверить расчетом, выполняемым в соответствии с п. 5.21. Сейсмические силы, действующие в плоскости самонесущих стен, должны восприниматься самими стенами.
Тема лекции 21. Основные принципы проектирования сейсмостойкости каменных зданий (продолжение темы лекции 20)
· Комплексные конструкции. Правило горизонтального и вертикального армирования комплексных конструкций.
· Особенности расчета комплексных конструкций.
Тезисы лекции
1. Способы повышения сейсмостойкости кирпичных (каменных) стен. Требование норм по установке вертикальных железобетонных сердечников в глухих стенах, а также в стенах с проемами. Требование норм по усилению несущих стен, в которых размещаются вентиляционные каналы и дымоходы.
Сейсмостойкость кирпичных (каменных) стен зданий следует повышать:
· сетками из арматуры, укладываемыми в горизонтальных швах кладки;
· созданием комплексной конструкции путем усиления стен вертикальными сетками из арматуры в слое торкретбетона класса не ниже В7,5 или в слое цементно-песчаного раствора марки не ниже 100;
· созданием комплексной конструкции путем включения в состав кладки монолитных вертикальных и горизонтальных железобетонных элементов;
· устройством в кладке внутреннего железобетонного слоя (трехслойная каменно-монолитная кладка).
Для повышения сейсмостойкости кирпичных стен допускается применять другие, экспериментально обоснованные методы.
При проектировании комплексных конструкций в виде стен, усиленных сетками из арматуры в слое торкрет-бетона или в слое цементно-песчаного раствора:
сетки, как правило, устанавливаются по обеим сторонам стен;
Толщина слоев бетона или раствора должна быть не менее 40 мм с каждой стороны стены;
крепление арматурных сеток к стенам выполняется анкерами из арматуры диаметром не менее 6 мм, которые устанавливаются в шахматном порядке с шагом не более 600 мм.
При усилении стен указанным способом следует предусматривать технологические мероприятия, обеспечивающие надежное сцепление слоев бетона или раствора с кладкой.
Железобетонные включения в кладку комплексной конструкции должны быть открыты ми не менее чем с одной стороны.
Вертикальные железобетонные включения (сердечники) должны соединяться с антисейсмическими поясами. Горизонтальную арматуру стен и антисейсмических поясов следует пропускать через вертикальные железобетонные включения.
Сердечники должны устраиваться в местах сопряжений стен, по краям оконных и дверных
проемов, на глухих участках стен с шагом, не превышающим высоту этажа. Бетон сердечников должен быть не ниже класса В15.
Лекция 22
Тема лекции 22.Принципы обеспечения сейсмостойкости одноэтажных производственных зданий из железобетонных сборных конструкций
· Несущие конструкции одноэтажных производственных зданий. Железобетонные сборные конструкции.
· Одноэтажные производственные здания, не оборудованные мостовыми кранами. Мероприятия по обеспечению сейсмостойкости одноэтажных производственных зданий, не оборудованных мостовыми кранами.
· Одноэтажные производственные здания, оборудованные мостовыми кранами. Мероприятия по обеспечению сейсмостойкости одноэтажных производственных зданий.
Тезисы лекции
1. Конструктивные схемы одноэтажных производственных зданий. Конструктивные схемы здания в виде поперечной рамы из стоек, защемленных в фундаментах и шарнирно сопряженных с ригелями покрытия.
2. Вертикальные связи по колоннам в одноэтажных производственных зданиях, оборудованных мостовыми кранами. Применение сборных железобетонных стропильных и подстропильных конструкций в зданиях с расчетной сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов.
3. Обеспечение жесткого диска покрытия здания с сборными железобетонными конструкциями покрытия. Требования норм сейсмостойкого строительства.
Лекция 23.
Тема лекции 23.Принципы обеспечения сейсмостойкости одноэтажных производственных зданий из железобетонных сборных конструкций (продолжение)
· Покрытия каркасных зданий.
· Стены в каркасных зданиях.
· Требования сейсмостойкого строительства.
Тезисы лекции
1. Конструктивные схемы каркасных одноэтажных зданий: комбинированная, в которой в одном направлении здания принимается рамная схема, а в другом — связевая; в виде стоек, защемленных в фундаментах и шарнирно сопряженных со стропильными конструкциями; в виде пространственных рамных конструкций шарнирно сопряженных с фундаментами.
2. Условия обеспечения раздельной работы несущих и ненесущих конструкций (кроме навесных систем). Условия обеспечения раздельной работы несущих конструкции и навесных систем.
3. Условия обеспечения жесткости диска покрытия промышленных здании с применением сборных железобетонных плит.
Лекция 24.
Тема лекции 24.Принципы обеспечения сейсмостойкости многоэтажных крупнопанельных зданий
· Крупнопанельные конструкции многоэтажных зданий.
· Перекрытия и покрытия крупнопанельных зданий.
· Стены в крупнопанельных зданиях.
· Общие принципы проектирования крупнопанельных зданий.
Тезисы лекции
1. Принципы обеспечения сейсмостойкости междуэтажных крупнопанельных зданий. Конструктивно-планировочная ячейка в крупнопанельных зданиях в зависимости шага поперечных стен.
2. Соединения панелей стен и перекрытий. Требования к классу бетона для замоноличивания стыков панелей стен и перекрытий. Требования норм по назначению толщины однослойных панелей стен и толщину внутреннего несущего слоя многослойных панелей.
3. Армирование стеновых панелей. Конструктивные требования по армированию стеновых панелей. Вертикальное армирование по контуру оконных и дверных проемов. Конструктивное требование норм по назначению площади поперечного сечения вертикальной арматуры, устанавливаемых у граней оконных и дверных проемов.
Источник: allrefrs.ru
Исследование напряженно-деформированного состояния кирпичной кладки с железобетонными сердечниками Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»
Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Чылбак Алдынай Александровна
Кирпичная кладка один из традиционных материалов, широко применяемых в строительстве зданий различного назначения, что обусловлено повсеместным распространением сырья для их изготовления и рядом качеств, особенно ценных для стен зданий и сооружений. К их числу можно отнести долговечность, хорошую сопротивляемость атмосферным воздействиям, высокую механическую прочность , а так же теплотехнические качества.
Неармированная кладка хорошо работает при действии вертикальных сжимающих усилий с небольшим эксцентриситетом. При землетрясении в кирпичной кладке возникают самые разнообразные нагрузки, наиболее неблагоприятные для нее динамические: изгиб, сдвиг и растяжение. В стенах образуются самые разнообразные повреждения: при одновременном действии вертикальных и горизонтальных сил образуются косые трещины, в связи с недостаточным сопротивлением главным растягивающим напряжениям ; горизонтальные трещины возникают в связи с действием вертикальных нормальных напряжении ̆. Сейсмостойкость каменных стен достигают за счет введения в кладку железобетонных стержневых конструкций (комплексная конструкция). В данной работе рассматривается напряженно-деформированное состояние кирпичной кладки при действии сейсмической нагрузки с различными схемами усиления.
Похожие темы научных работ по строительству и архитектуре , автор научной работы — Чылбак Алдынай Александровна
Экспериментальные исследования фрагментов кирпичной кладки на действие статической и динамической нагрузки
Повышение сейсмостойкости и усиление строительных конструкций архитектурных памятников в Сирии с помощью современных композитных материалов
Методы расчета сейсмоусиления конструкций из каменной кладки односторонними монолитными железобетонными аппликациями
THE RESEARCH OF THE STRESS-STRAIN STATE OF MASONRY WITH REINFORCED CONCRETE CORES
Brickwork-one of the traditional materials widely used in the construction of buildings for various purposes, due to the widespread distribution of raw materials for their manufacture and a number of qualities, especially valuable for the walls of buildings and structures. These include durability , good resistance to atmospheric influences, high mechanical strength, as well as thermal qualities. Non-reinforced masonry works well under the action of vertical compressive forces with a small eccentricity. When an earthquake in the brickwork there are a variety of loads, the most unfavorable for it dynamic: bending, shear and stretching.
The walls are formed by a variety of damage: the simultaneous action of vertical and horizontal forces are formed slant cracks due to insufficient resistance to main tensile stresses; horizontal cracks arise in connection with the operation of the vertical normal stresses. Seismic resistance of stone walls is achieved by the introduction of reinforced concrete core structures (complex construction) into the masonry . In this paper we consider the stress-strain state of brickwork under the action of seismic load with different amplification schemes.
Текст научной работы на тему «Исследование напряженно-деформированного состояния кирпичной кладки с железобетонными сердечниками»
ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ С ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫМИ СЕРДЕЧНИКАМИ
Тувинский государственный университет, г. Кызыл
THE RESEARCH OF THE STRESS-STRAIN STATE OF MASONRY WITH REINFORCED CONCRETE CORES
Chylbak A.A. Tuvaт State University, Kyzyl
Кирпичная кладка — один из традиционных материалов, широко применяемых в строительстве зданий различного назначения, что обусловлено повсеместным распространением сырья для их изготовления и рядом качеств, особенно ценных для стен зданий и сооружений. К их числу можно отнести долговечность, хорошую сопротивляемость атмосферным воздействиям, высокую механическую прочность, а так же теплотехнические качества.
Не-армированная кладка хорошо работает при действии вертикальных сжимающих усилий с небольшим эксцентриситетом. При землетрясении в кирпичной кладке возникают самые разнообразные нагрузки, наиболее неблагоприятные для нее — динамические: изгиб, сдвиг и растяжение. В стенах образуются самые разнообразные повреждения: при одновременном действии вертикальных и горизонтальных сил образуются косые трещины, в связи с недостаточным сопротивлением главным растягивающим напряжениям; горизонтальные трещины возникают в связи с действием вертикальных нормальных напряжений. Сейсмостойкость каменных стен достигают за счет введения в кладку железобетонных стержневых конструкций (комплексная конструкция).
В данной работе рассматривается напряженно-деформированное состояние кирпичной кладки при действии сейсмической нагрузки с различными схемами усиления. Ключевые слова: кирпичная кладка; сейсмостойкость; прочность; напряжения
Brickwork-one of the traditional materials widely used in the construction of buildings for various purposes, due to the widespread distribution of raw materials for their manufacture and a number of qualities, especially valuable for the walls of buildings and structures. These include durability, good resistance to atmospheric influences, high mechanical strength, as well as thermal qualities. Non-reinforced masonry works well under the action of vertical compressive forces with a small eccentricity. When an earthquake in the brickwork there are a variety of loads, the most unfavorable for it — dynamic: bending, shear and stretching. The walls are formed by a variety of damage: the simultaneous action of vertical and horizontal forces are formed slant cracks due to insufficient resistance to main tensile stresses; horizontal cracks arise in connection with the operation of
the vertical normal stresses. Seismic resistance of stone walls is achieved by the introduction of reinforced concrete core structures (complex construction) into the masonry. In this paper we consider the stress-strain state of brickwork under the action of seismic load with different amplification schemes.
Keywords: masonry; seismic resistance; durability; stress
Анализ последствий многочисленных сильных и разрушительных землетрясений [1, 2, 4] показал, что одной из наиболее уязвимых конструкций кирпичных зданий с точки зрения сейсмостойкости являются междуоконные простенки.
Сейсмостойкость каменных стен здания следует повышать сетками из арматуры, созданием комплексной конструкции, отдельными вертикальными стержнями или каркасами, размещаемыми в теле кладки или штукатурных слоях. В уровне перекрытий и покрытий следует устраивать антисейсмические пояса по всем продольным и поперечным стенам, выполняемые из монолитного железобетона или сборные с замоноличиванием стыков и непрерывным армированием [6, 8, 9].
Размеры элементов несущих и самонесущих стен каменных зданий (ширина простенков, проемов, выступов стен в плане и т.д.) установлены нормами СП 14.13330.2018 «Строительство в сейсмических районах».
В настоящее время при строительстве зданий и сооружений в г. Кызыле проектами строительства предусмотрено обрамление каждого проема железобетонными сердечниками, что вызывает трудоемкость работы. Таким образом, в данной работе выполнен сравнительный расчет кирпичного здания при различных вариантах усиления при действии сейсмической нагруз-
1. Работа кирпичной кладки при обрамлении каждого проема железобетонными сердечниками;
2. Работа кирпичной кладки, усиленной железобетонными сердечниками, установленных в углах здания и в местах пересечения несущих наружных и внутренних стен.
Для начальной оценки напряженно-деформированного состояния кирпичной кладки было проведено их компьютерное моделирование с использованием конечно-элементной модели. Для моделирования применялся сертифицированный программный комплекс «STARK ES».
Исходя из имеющегося опыта моделирования кирпичной кладки с применением метода конечных элементов [3,5,7] были проанализированы способы моделирования и назначения жесткостных характеристик кирпичной кладки. Из изученных материалов не обнаружено исследований по оценке напряженно-деформированного состояния кладки с применением численного компьютерного моделирования. Для решения данной задачи было предложено провести моделирование кирпичной кладки объемными элементами с введением характеристик материала кирпича. Фундаменты — ленточные из бетона класса В 20. Перекрытия и покрытия задаются пластинами толщиной 200 мм из бетона класса В 20. Геометрия здания задается в виде про-
странственнои конечно-элементной модели, состоящей из 33398 элементов и 33544 узлов (рис.1).
Был выполнен динамический расчет здания на действие сейсмической нагрузки, заданной в виде реальной акселлеро-граммы (рис. 3).
В расчете учитывалось 3 формы собственных колебаний, так как исследуемое здание двухэтажное. Согласно СП 14.13330.2018 при расчете на собственные колебания для зданий до 5 этажей достаточно учесть первые три формы. Результаты расчета приведены в таблице 1 (исходный вариант). На рис. 2 приведены первые три формы свободных колебаний в предположении, что зданиежестко защемлено к основанию.
Период собственных колебаний основного тона характеризует здание как достаточно жесткое.
При анализе форм собственных колебаний выявлен поступательно-вращательный характер колебаний.
Рис. 1 — Конечно элементная модель здания Рис. 2 — Формы собственных колебаний здания
Далее был выполнен расчет на действие сейсмической нагрузки. В качестве исходных данных для проведения динамических расчетов и дальнейшего анализа напряженно-деформированного состояния была
использована акселерограмма реального землетрясения с максимальным ускорением 3,5 м/с2 , что равно силе землетрясения 9 баллов.
Рис. 3 -Акселерограмма землетрясения с максимальным ускорением 3,49 м/с2
Был выполнен анализ напряжений в стенке, так как они являются наиболее уяз-кирпичной стене вблизи проемов и в про- вимыми местами в кирпичной кладке.
Рис. 4 — Усилия на разных точках простенка
Рис. 5- Правило знаков для балок-стенок: Зх иБу нормальные и Бху касательные напряжения, положительные значения соответствуют растяжению, отрицательные — сжатию
Результаты расчета и нормальные напряжения (растяжение, сжатие) по непе-ревязанному сечению в элементе № 27573 (вблизи проема) показаны в таблице 2.
Далее для сравнительного расчета были смоделированы здания с сейсмоусиления-ми, а именно (рис. 6):
1) обрамление дверных и оконных проемов железобетонными сердечниками;
2) усиление кладки железобетонными сердечниками в углах и местах пересече-
Железобетонные сердечники задавались 3D — стержнями сечением 300х300 мм. Материал — бетон класса В 20.
Предварительно был проведен расчет на собственные колебания. В расчете учитывалось 3 формы собственных колебаний. В таблице 1проведен анализ динамической реакции здания (частота и период собственных колебаний) с различными схемами усиления и исходного варианта.
Таблица 1 — Анализ динамической реакции разных схем здания
Схемы Собственные колебания
Первая форма Вторая форма Третья форма
Схема № 1 — с обрамлением проемов W=62,88 рад/с F=10,01 Гц Т=0,09 с W=69,94 рад/с F=11,13 Гц Т=0,089 с W=89,39 рад/с F=14,23 Гц Т=0,0703 с
Схема № 2 — с железобетонными сердечниками в углах и местах пересечения стен W=61,57 рад/с F=9,77Гц Т=0,102 с W=68,47 рад/с F=10,9 Гц Т=0,09177 с W=87,26 рад/с F=13,89 Гц Т=0,07201 с
Исходный вариант без усиления W=60,19рад/c F=8,33 Гц Т=0,12 с W=62,12рад/c F=9,01 Гц Т=0,11 с W=85,94 рад/с F=12,16 Гц Т=0,082 с
Рис. 6 — Расчетные схемы здания: схема № 1 — с обрамлением дверных и оконных проемов железобетонными сердечниками; схема № 2 — с железобетонными сердечниками в углах и местах
Формы собственных колебаний не из- реакции на 3-5 %, т.е. незначительно уве-менились, выявлен также поступатель- личилась жесткость здания, по сравнению но-вращательный характер. Из анализа со схемой без усиления. форм собственных колебаний видно, что Далее проведен расчет на действие при усилении здания железобетонными сейсмической нагрузки и были проанали-сердечниками в виде обрамления дверных зированы усилия в контрольных элементах и оконных проемов и в углах и местах пе- (рис. 4): в элементе № 27573 (вблизи прое-ресечения стен увеличились динамические ма)и в простенке (элемент № 8060).
Таблица 2 — Сравнение усилий при различных схемах
Схемы Напряжения в элементе № 27573, кН/м2 (вблизи проема)
Схема № 1 — с обрамлением проемов 176,88 / -154,97 139,08 / -98,96
Схема № 2 — с железобетонными сердечниками в углах и местах пересечения стен 193,82 / -180,31 140,69 / -105,61
Без сейсмоусилений 241,52 / -213,4 142,34 / -128,22
Таким образом, проведены сравнительные расчеты кирпичного здания при усилении его железобетонными сердечниками:
— обрамление оконных и дверных проемов;
— усиление здания сердечниками в углах и местах пересечения стен.
Выявлено, что при усилении здания железобетонными сердечниками снижа-
ются нормальные напряжения по непере-вязанным швам на 20-27 % по сравнению со схемой без усиления. Если сравнивать напряжения между схемами №1 (обрамление проемов) и № 2 (усиления в углах и местах пересечения стен), то напряжения в схеме № 1 незначительно ниже, т.е. на 8 %, по сравнению со схемой № 2. Это можно объяснить тем, что при применении схемы
усиления № 1 обрамляется каждый проем, т.е. увеличивается число вертикальных стержней, что увеличивается суммарная жесткость вертикальных элементов и, следовательно, повышается общая жесткость здания. Но, тем не менее, устройство железобетонных сердечников в каждом проеме создает разную жесткость по высоте здания. Суть в том, что монолитные сердечники и сейсмопояс призваны превратить кладку в комплексную конструкцию. В зданиях без монолитных включений, все конструкции работают сами по себе, за счет
разной жесткости. Однако, для того, чтобы сердечники улучшали работу кладки, а не ослабляли ее, необходимо грамотно их расположить. Слишком частое расположение сердечников не только не улучшает прочность стен, но может, наоборот, ослабить кладку, разрезая ее на отдельные простенки. Таким образом, горизонтальный сейсмопояс и вертикальные сердечники призваны объединить стены, перекрытия и фундамент в единую конструкцию. Такая комплексная конструкция лучше сопротивляется сейсмическим нагрузкам.
1. Айзенберг Я. М. Инженерный анализ последствий Нефтегорского землетрясения 27 (28) мая 1995 г. / Я.М. Айзенберг, А.М. Мелентьев, С.А. Минаков, Б.А. Кириков, М.А. Клячко. — Текст: непосредственный // ФССН.
Информационно-аналитический бюллетень. Специальный выпуск. — Москва, 1995. — С.155-166.
2. Андреев О.О. Уроки землетрясения. Предложения для учета в нормативных документах. / О.О. Андреев, В.И. Ойзер-ман; под ред. А.В. Друмя, Н.В.Шебалина, Н.Н.
Складнева, С.С. Графова, В.И. Ойзермана. — Текст: непосредственный // Карпатское землетрясение 1986 г. -Кишинев, 1990. — С. 325-329.
3. Иевенко В. Г. Применение метода конечных элементов при расчете каменных стен с учетом появления и раскрытия трещин / В.Г. Иевенко. — Текст: непосредственный // ЦНИИСК Госстроя СССР, серия ХГУ«Сейсмостойкое
строительство» (реферативная информация), вып. 1. — Москва, 1977.
4. Коноводченко В. И. Исследования сейсмостойкости кирпичной кладки и виброкирпичных панелей / В. И. Коноводченко. — Текст: непосредственный // Сейсмостойкость крупнопанельных и каменных зданий. — Москва, 1967. — С. 171-180.
5. Научные основы формирования пористой структуры керамических стеновых материалов на основе вскрышных пород угледобычи / Кара-сал Б.К., Стрельников А.Н., Сандан А.С., Биче-оол Н.М.
— Текст: непосредственный // Естественные и технические науки. — № 2(128), 2019. — С. 229-234.
6. Ондар Э-Д. В. Геологическое строение актуальной перспективной угленосной площади / Э.-Д. В. Ондар, О.А. Чооду.
— Текст: непосредственный // Научные труды Тувинского государственного университета. Материалы ежегодной научно-практической конференции пре-
подавателей, сотрудников и аспирантов ТувГУ, посвященной Году экологии в Российской Федерации и Году молодежных инициатив в Туве. 2017. С. 151-154.
7. Технологии построения расчетных моделей кирпичных зданий в системе SCAD / А.В. Теплых. — Текст: непосредственный // Материалы семинара «SCADsoft». — М.: 2008.
8. Чылбак А.А. Оценка прочности простенка на срез при действии горизонтальной сейсмической нагрузки / А. А. Чылбак. — Текст: непосредственный // Вестник ВСГУТУ, 2018. — № 2 (69). — С. 87-93.
9. Кара-сал Б.К. Влияние поверхности кирпича на несущую способность каменных стен при сейсмическом воздействии. / Б.К. Кара-сал, А.А. Чылбак. — Текст: непосредственный // Актуальные проблемы компьютерного моделирования конструкций и сооружений (APCSCE 2018) программа и тезисы докладов. — 2018. — С. 199.
1. Ajzenberg YA.M. Inzhenernyj analiz posledstvij Neftegorskogo zemletryaseniya 27 (28) maya 1995 g. / YA.M. Ajzenberg, A.M. Melent’ev, S.A. Minakov, B.A. Kirikov, M.A. Klyachko. — Текст: непосредственный // FSSN.
Informacionno-analiticheskij byulleten’. Special’nyj vypusk. — Moskow, 1995. — S. 155-166.
2. Andreev O.O. Uroki zemletryaseniya. Predlozheniya dlya ucheta v normativnyh dokumentah / O.O. Andreev, V.I. Ojzerman; pod red. A.V.
Drumya, N.V.SHebalina, N.N. Skladneva, S.S. Grafova, V.I. Ojzermana. — Текст: непосредственный
// Karpatskoe zemletryasenie 1986 g. -Kishinev, 1990. — S. 325-329.
3. Ievenko V.G. Primenenie metoda konechnyh elementov pri raschete kamennyh sten s uchetom poyavleniya i raskrytiya treshchin / V.G. Ievenko. — Текст: непосредственный // CNIISK Gosstroya SSSR, seriya HIV«Sejsmostojkoe stroitel’stvo» (referativnaya informaciya), vyp. 1. — Moskow, 1977.
4. Konovodchenko V.I. Issledovaniya sejsmostojkosti kirpichnoj kladki i vibrokirpichnyh panelej / V.I. Konovodchenko. — Текст: непосредственный // Sejsmostojkost’ krupnopanel’nyh i kamennyh zdanij. — Moskow, 1967. — S. 171-180.
5. Nauchnye osnovy formirovaniya poristoj struktury keramicheskih stenovyh materialov na osnove vskryshnyh porod ugledobychi / Kara-sal B.K., Strel’nikov A.N., Sandan A.S., Biche-ool N.M. -Текст: непосредственный // Estestvennye i tekhnicheskie nauki. — № 2(128), 2019. -S. 229-234.
6. Ondar E-D. V. Geologicheskoe stroenie aktual’noj perspektivnoj uglenosnoj ploshchadi / E.-D. V. Ondar, O.A. Choodu. — Текст: непосредственный // Nauchnye trudy Tuvinskogo gosudarstvennogo universiteta. Materialy ezhegodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii prepodavatelej, sotrudnikov i aspirantov TuvGU, posvyashchennoj Godu ekologii v Rossijskoj Federacii i Godu molodezhnyh iniciativ v Tuve. — 2017. — S. 151-154.
7. Tekhnologii postroeniya raschetnyh modelej kirpichnyh zdanij v sisteme SCAD / A.V. Teplyh. — Текст: непосредствен-
ный // Materialy seminara «SCADsoft». -Moskow: 2008.
8. Chylbak A.A. Ocenka prochnosti prostenka na srez pri dejstvii gorizontal’noj sejsmicheskoj nagruzki / A.A. Chylbak. — Текст: непосредственный // Vestnik VSGUTU, 2018. — № 2 (69). — S. 87-93.
9. Kara-sal B.K. Vliyanie poverhnosti kirpicha
na nesushchuyu sposobnost’ kamennyh sten pri sejsmicheskom vozdejstvii / B.K. Kara-sal, A.A. Chylbak. — Текст: непосредственный // V knige: Aktual’nye problemy komp’yuternogo modelirovaniya konstrukcij i sooruzhenij (APCSCE 2018) programma i tezisy dokladov. — 2018. — S. 199.
Источник: cyberleninka.ru